| l 引言 步進電動機由于其結(jié)構(gòu)及運行方式的特殊性，運行過程與一般電動機有較大的不同，運行理論也遠不及傳統(tǒng)電動機成熟，這給步進電動機的應(yīng)用帶來很多不便。步進電動機運行由于通電萬式及電流波形的復(fù)雜性，電流及運行轉(zhuǎn)矩的計算常常不得不借助于值方法。數(shù)值方法可對具體的步進電動機系統(tǒng)進行仿真，算出所需的結(jié)果，但要從中得出有普遍意義的規(guī)律性的認識，還得輔之以概念性的理論分析。 本文應(yīng)用迭加原理，將步進電動機運行時的繞組電流分成2個分量，即外加電壓產(chǎn)生的電流分量和旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓產(chǎn)生的電流分量。相應(yīng)地，運行轉(zhuǎn)矩也分成2個對應(yīng)的分量，進一步對旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩分量進行分析和試驗研究。2數(shù)學(xué)模型 以五相混合式步進電動機星接橋式驅(qū)動的典型系統(tǒng)為例進行分析，其主電路的拓撲結(jié)構(gòu)如圖1所示。這是一個五相對稱結(jié)構(gòu)的系統(tǒng)，只要分析一相的主電路，其他相都相似。以A相電路為例： a．TA導(dǎo)通時ia的正向回路。電源正端經(jīng)TA到A繞組，再經(jīng)其他反向?qū)ǖ南嗬@組及相應(yīng)的功放管至電源負端。 b．TA關(guān)斷時ia的正向回路。A繞組內(nèi)的正向電流，經(jīng)其他反向?qū)ǖ南嗬@組及相應(yīng)的功放管，再經(jīng)過Dx回到A相繞組的端點形成閉合回路，如圖2所示。 c．Tx丙導(dǎo)通時ia的反向回路。電源正端經(jīng)其他正向?qū)ǖ墓Ψ殴芗跋嗬@組，至A相繞組，再通過Tx到電源負端。 d．Tx不導(dǎo)通時ia的反向回路。A繞組內(nèi)的反向電流，經(jīng)過DA至其他正向?qū)ǖ墓Ψ殴芗跋鄳?yīng)的繞組形成閉合回路，如圖3所示。 可見，對于任一相繞組，不論其相應(yīng)橋臂的功放管導(dǎo)通與不導(dǎo)通，都可形成其正向電流或反向電流的回路。實際上，功放管只起到控制外加功放級電壓的作用，使他能正向、反向或不加到相應(yīng)相的繞組上去。對于任一相繞組，其電壓方程式為：式中VK--K相繞組的外加電壓，主要與功放管的導(dǎo)通情況有關(guān)，是不連續(xù)函數(shù) R-相繞組回路的電阻 iK一一相繞組的電流 ψK相繞組的總磁鏈 LjK時為K相繞組的自感j≠K時為K相與j相繞組間的互感 UθK——K相繞組的旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓從迭加的概念出發(fā)，式(2)可改寫為：相應(yīng)地，電磁轉(zhuǎn)矩也可分為2個分量，即式中T(1)對應(yīng)于iK(1)（K=a、b、c、d、e），若忽略旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓對繞組電流波形的影響，則分析或計算所得的電流和相應(yīng)的電磁轉(zhuǎn)矩就是該分量，他是電磁轉(zhuǎn)矩中的基本分量。T(2)對應(yīng)于iK (2) (K=a、b、c、d、e)，這是對應(yīng)于旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓的電流分量，由式(7)決定。從普通同步電機的理論和概念出發(fā)，就知道該轉(zhuǎn)矩分量的值隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律，他是制動轉(zhuǎn)矩，相當于內(nèi)部電磁阻尼[1]。3短路轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)矩分量T(2)由電流分量iK (2)決定，iK (2)則可由式(7)解出。式(7)實際上是電機定子繞組短路運行的方程組。為簡化起見，短路運行分析在下列假定條件下進行：①電機在恒轉(zhuǎn)速下運行，ω=const。②旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓為正弦波形。③相繞組的自感及互感為常數(shù)。這是一種對稱穩(wěn)態(tài)運行，可寫出其相量方程，且寫出一相代表即可，例如寫出A相的方程為：由電動機結(jié)構(gòu)的對稱性可知：由相電流的對稱件（如圖4所示）可得：將式(11)～(13)代入式(10)，得相繞組電壓平衡方程式的一般表達式：式中Ls-相繞組的等效電感 I——相電流有效值 Uo——相繞組旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓有效值 由式(14)，短路電流為： 短路轉(zhuǎn)矩為：從另一個角度出發(fā)，電機的電磁轉(zhuǎn)矩也可以根據(jù)繞組電流及轉(zhuǎn)矩系數(shù)求出，任一相繞組電流產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩為：總的電磁轉(zhuǎn)矩：實際上轉(zhuǎn)矩系數(shù)KT與旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓系數(shù)Kt相等，所以時（18）與式(21)是完全一致的。4試驗校核被試電機是一臺90BYG550A型五相混合式步進電動機，其一相繞組通電時保持轉(zhuǎn)矩測試結(jié)果如圖5所示。從曲線上對應(yīng)額定相電流（J一3A）點得保持轉(zhuǎn)矩為TK=0.6lNm，其轉(zhuǎn)矩系數(shù)為：電動機開路和短路試驗時，由一臺同型號的步進電動機帶動旋轉(zhuǎn)，驅(qū)動電動機的控制脈沖頻率(fψ)與被試電動機的轉(zhuǎn)速、旋轉(zhuǎn)電壓的頻率(f)成正比，由于驅(qū)動電機采取4-5通電方式，轉(zhuǎn)子齒數(shù)Zr= 50，所以：一相繞組的開路旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓有效值實測曲線如圖6所示。從曲線上任一點，例如對應(yīng)于fcp =10k脈沖／s處，Uo=9.4V，可算出旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓系數(shù)為：短路試驗在較高頻率下進行時，其短路電流的值幾乎與轉(zhuǎn)速無關(guān)，I=0. 96A。可得相繞組的等值同步電感為：相繞組的電阻實測為：特以上參數(shù)代入式(21，可得出短路制動電磁轉(zhuǎn)矩隨轉(zhuǎn)速或控制脈沖頻率變化的關(guān)系為： 當fcp很小時，T隨fψ增大而上升，成正比為：當fcp甚大時，T隨fψ增大而下降，成反比為：相繞組的電阻與電抗相等時，制動轉(zhuǎn)矩的值最大，對應(yīng)的頻率為：代入式(29)便得制動轉(zhuǎn)矩最大值為： 按式(29)可計算出短路電磁轉(zhuǎn)矩與角速度（用fcp表示）的關(guān)系，如圖7中曲線所示。圖中的×點是短路制動轉(zhuǎn)矩的實測結(jié)果，由于實測的轉(zhuǎn)矩中還包括了機械摩擦等轉(zhuǎn)矩在內(nèi)，所以比僅考慮電磁轉(zhuǎn)矩的計算值略高是合理的。測量短路轉(zhuǎn)矩時，被試電動機由一臺直流電動機帶動旋轉(zhuǎn)，在不同轉(zhuǎn)速下測量直流電動機的電樞電流，在予預(yù)先確定其轉(zhuǎn)矩系數(shù)的情況下便不難求出被試電動機的制動轉(zhuǎn)矩。5結(jié)語 本文將步進電動機的運行轉(zhuǎn)矩明確地分成2個分量，可深入認識其運行性能、控制規(guī)律及設(shè)計規(guī)律。 文中以典型的五相混合式步進電動機的星接橋式驅(qū)動系統(tǒng)為例進行分析，表明控制脈沖訊號只起到控制外加功放電壓的作用，對于統(tǒng)組內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電壓則無法關(guān)斷它的回路。也就是對于旋轉(zhuǎn)電壓，他相當于被功放橋短路掉，因此，就旋轉(zhuǎn)電壓的作用，與普通同步電動機中通過電源短路的情況相類似。 分析和實例計算表明，與旋轉(zhuǎn)電壓對應(yīng)的制動轉(zhuǎn)矩分量的值，在低頻段較大，會產(chǎn)生較顯著的作用；他的最大值達保持轉(zhuǎn)矩的百分之十無至百分之二十左右；在高頻段則較小，幾乎可以不計。 在同步電機中，這一轉(zhuǎn)矩分量同樣存在，但是一般的同步電機在固定頻率下運行，且通常是同步電機(Xs)遠大于繞組電阻(R)，對應(yīng)于高頻段，遠離產(chǎn)生最大制動轉(zhuǎn)矩的頻率，即制動轉(zhuǎn)矩不大，往往可以忽略。步進電動機就不同了，他在寬廣的頻域內(nèi)運行，包含了產(chǎn)生最大制動轉(zhuǎn)矩的頻段，在某一頻段內(nèi)會產(chǎn)生不可忽視的影響。推論可知，在變頻調(diào)速的同步電動機中，也會有類似的情況。 |
